淄博高強(qiáng)灌漿料——雙向壓應(yīng)力對灌漿料開裂與破壞的影響
      雙向壓應(yīng)力對灌漿料開裂與破壞的影響一直存在爭議，怎樣正確辨別破壞的影響是否是壓應(yīng)力所導(dǎo)致，玉墻建材經(jīng)過過年的研究，總結(jié)如下：
      假設(shè)使用用于灌漿料受到拉力時的破壞情況，但也可用于灌漿料受到單軸、雙軸或三軸應(yīng)力條件下的破壞。當(dāng)灌漿料受到雙向的壓應(yīng)力時，在灌漿料內(nèi)部缺陷處，沿著缺陷的邊緣會產(chǎn)生拉應(yīng)力，因此，灌漿料會發(fā)生斷裂破壞。專家通過計(jì)算得出了灌漿料受到雙向壓應(yīng)力內(nèi)部缺陷所能夠承受的最大拉應(yīng)力，可以表示為兩個壓應(yīng)力P和Q的函數(shù)。專家給出了計(jì)算得出的破壞準(zhǔn)則，其中K表示在單一方向上所能承受的拉應(yīng)力。
      實(shí)驗(yàn)證明，灌漿料在受到單軸壓應(yīng)力情況下會發(fā)生斷裂破壞，在測定灌漿料試件的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)過程中人們已經(jīng)認(rèn)識到這點(diǎn)。這種情況下，灌漿料的抗壓強(qiáng)度一般是8K，也就是說抗壓強(qiáng)度是灌漿料所能承受最大拉應(yīng)力的8倍，灌漿料的抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果基本能夠較好地證明這種函數(shù)關(guān)系。根據(jù)受壓破壞灌漿料試件的開裂方向，不可能與Griffith假設(shè)的各個方面都吻合，因?yàn)楣酀{料抗壓試件的破壞可能是由試件側(cè)面的應(yīng)變過大引起，應(yīng)變大小與泊松比緊密相關(guān)。
      對于混凝土試件而言，側(cè)面應(yīng)力可能會超過灌漿料所能承受的最大壓力，因?yàn)椋囼?yàn)過程中能夠經(jīng)常發(fā)現(xiàn)，灌漿料試件會在單軸壓力荷載作用下發(fā)生劈裂破壞，如同進(jìn)行灌漿料試驗(yàn)一樣。如果灌漿料試件的高度大于試件寬度，這種現(xiàn)象尤其明顯。Yin等的研究已經(jīng)證明灌漿料在受到單軸或者雙軸壓力作用下時，灌漿料的破壞一般是受拉劈裂破壞。
      對于高強(qiáng)灌漿料，泊松比約為0.154，低強(qiáng)度灌漿料的泊松比約為0.22.灌漿料的泊松比一般為0.15~0.22，而且對于不同種類的灌漿料而言，抗拉強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度變化情況相差不大。因此，在灌漿料的強(qiáng)度和泊松比之間可能存在一定的關(guān)系，而且灌漿料受到單軸壓力和彎曲拉力時出現(xiàn)初始破壞裂縫的破壞機(jī)理基本相同。
      但很可能是由于水泥水化漿體與骨料黏結(jié)力低于破壞應(yīng)力而導(dǎo)致開裂破壞。目前關(guān)于混凝土內(nèi)部出現(xiàn)“非連續(xù)點(diǎn)”時即發(fā)生破壞，“非連續(xù)點(diǎn)”定義為灌漿料的體積應(yīng)變停止變小而泊松比急劇增大的狀態(tài)點(diǎn)。再次階段，灌漿料開始出現(xiàn)較大的裂縫，灌漿料結(jié)構(gòu)開始失穩(wěn)，如果灌漿料持續(xù)承受荷載的話會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)破壞。出現(xiàn)“非連續(xù)點(diǎn)”時，灌漿料的側(cè)面應(yīng)變?nèi)Q于軸大約為300*10-6，但也有學(xué)者認(rèn)為。灌漿料破壞時水化漿體發(fā)生破壞，而不是灌漿料內(nèi)部出現(xiàn)“非連續(xù)點(diǎn)”
      灌漿料在單軸作用下發(fā)生破壞可能是由于水泥漿體的拉伸破壞，也可能由于剪切破壞。灌漿料的破壞一般與最終應(yīng)變相關(guān)，灌漿料強(qiáng)度等級不同，所能承受的極限應(yīng)變值也會有所差異：灌漿料強(qiáng)度越高，所能承受的極限應(yīng)變越小。
      正確施工，保證施工質(zhì)量，避免雙向壓應(yīng)力所產(chǎn)生的破壞影響。
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更新日期：2012-8-9