在總結(jié)以往研究經(jīng)驗的基礎(chǔ)上，以離心風(fēng)機為研究對象，利用NUMECA軟件對不同的葉片開槽方案進行了模擬，比較了不同方案下的風(fēng)機性能優(yōu)化，并結(jié)合分布確定了葉片開槽的較佳參數(shù)。葉輪內(nèi)部流場。本文對離心風(fēng)機原葉輪開槽前的內(nèi)部流場進行了數(shù)值模擬。結(jié)果表明，風(fēng)扇葉片通道的吸力面發(fā)生了邊界層分離，形成了一個較大的渦流區(qū)。后半段通道內(nèi)，吸力面邊界層分離較為嚴(yán)重，低壓離心風(fēng)機，高速氣流占整個通道寬度的65%左右。因此，可以通過在容易發(fā)生邊界層分離的葉片端部開一個小間隙來防止邊界層分離的產(chǎn)生和發(fā)展，從而使流經(jīng)該間隙的部分流體能夠吹走吸入面出口附近的流體。以往的研究表明，狹縫的大小對氣流有很大的影響，但在粉塵環(huán)境中，狹縫過小（狹縫寬度約為2 mm）可能會被堵塞而失去其功能，這限制了該技術(shù)在實際中的應(yīng)用。因此，為了確保離心風(fēng)機不發(fā)生堵塞，開口處有足夠的間隙。考慮到工程實踐中操作的方便性，用A的變化來表示縫的位置，用B的變化來控制縫角的大小。比較采用A/C（c為葉片弦長）與B/C的無量綱形式。在計算和優(yōu)化槽位和槽角時，采用了固定一個比例和調(diào)整另一個比例的方法。

采用本文所述的設(shè)計方法，對所設(shè)計風(fēng)機的穩(wěn)態(tài)計算結(jié)果進行了分析。在離心風(fēng)機設(shè)計完成后，根據(jù)具體設(shè)計參數(shù)建立了離心風(fēng)機的三維模型。*三章采用樣機的數(shù)值計算方法，4-73離心風(fēng)機，對設(shè)計工況下的風(fēng)機進行了計算。給出了離心風(fēng)機樣機設(shè)計的數(shù)值計算參數(shù)表。根據(jù)計算數(shù)據(jù)和公式，設(shè)計離心風(fēng)機和斜槽風(fēng)機的比轉(zhuǎn)速分別為13.89和11.08。根據(jù)風(fēng)機按不同比轉(zhuǎn)速分類的原則，菏澤離心風(fēng)機，可以看出所設(shè)計的風(fēng)機和原型風(fēng)機屬于不同的系列，但在全壓、效率等方面性能有所提高。明朝*四章扇子的設(shè)計方法是正確合理的。通過對設(shè)計風(fēng)機的數(shù)值計算參數(shù)與風(fēng)機初始設(shè)計值的比較，可以看出設(shè)計風(fēng)機的總壓值**設(shè)計目標(biāo)，效率為68%，效率比原型風(fēng)機高19.9%，總壓值由4626提高到4626。PA至5257PA，均滿足合作單位的性能要求。

當(dāng)離心風(fēng)機改進后的方法不能達(dá)到預(yù)期效果時，采用現(xiàn)代風(fēng)機設(shè)計理論完成風(fēng)機的設(shè)計，詳細(xì)介紹了風(fēng)機各部件結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇原則。葉片成形方法是基于葉輪流道橫截面積逐漸變化的原理。建立了風(fēng)機葉片型線成形的數(shù)學(xué)模型。根據(jù)該數(shù)學(xué)模型，采用“雙圓弧”拼接法完成了葉片型線的繪制。建立風(fēng)機三維模型后，對網(wǎng)格進行劃分，離心風(fēng)機采用N-S方程。結(jié)合SSTK-U湍流模型，對斜槽風(fēng)機的原型風(fēng)機、改進風(fēng)機和設(shè)計風(fēng)機進行了流量計算。將原型風(fēng)機的計算結(jié)果與原始測量數(shù)據(jù)進行了比較，詳細(xì)分析了SSTK-U湍流模型計算結(jié)果的準(zhǔn)確性，即離心風(fēng)機的數(shù)值計算。湍流模型的選擇提供了很好的參考。離心風(fēng)機的瞬態(tài)計算方法，分析了瞬態(tài)計算中時間步長的選擇原則。采用瞬態(tài)數(shù)值方法對新設(shè)計的風(fēng)機內(nèi)部流動進行了數(shù)值模擬。在瞬態(tài)計算結(jié)果穩(wěn)定后，利用FW-H模型對設(shè)計風(fēng)機的氣動噪聲進行了計算。本文采用“風(fēng)機三維建模-斜槽風(fēng)機樣機數(shù)值計算-樣機內(nèi)部流動特性分析-風(fēng)機改進的確定和設(shè)計方案-噪聲計算的瞬態(tài)法”的技術(shù)路線，完成了風(fēng)機的改進和設(shè)計。斜槽風(fēng)機。

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